如图所示，式为矩形断面土堤，将内、外两河分开，土堤宽，=20m，土堤长为100m，外河水深h1=5m，内河水深h2=1.0m，土堤的渗透系数k=5×10-3m／

进行大坝溢流模型实验，设计实验应遵循(　　)。A．雷诺准则 B．弗劳德准则 C．欧拉准则 D．其他准则

管阻力的模型实验，原型与模型都用同一种油，几何比尺λ1=2，模型流量中心线流速1m／s，原型中心线流速为(　　)m／s。A．2 B．1.5 C．1 D．0.5

压杆下端固定，上端与水平弹簧相连，如图5-80所示，则压杆长度因数μ的范围是（　　）。A．μ<0．5 B．0．5<μ<0．7 C．0．7<μ2

图5-79所示三根压杆均为细长(大柔度)压杆，且弯曲刚度均为EI。三根压杆的临界荷载Fcr的关系为（　　）。

一端固定，一端自由的细长(大柔度)压杆，长为L[图5-78(a)]，当杆的长度减小一半时[图5-78(b)]，其临界载荷Fcr比原来增加（　　）。A．4倍 B．

如图5-77所示，细长压杆两端在x-y、x—z平面内的约束条件相同，为提高稳定承载能力，对横截面积相等的同一种材料，合理的截面形式为（　　）。A．选(a)组 B

图5-76所示细长杆AB的A端自由，B端固定在简支梁上，该压杆的长度细数μ是（　　）。A．μ>2 B．1<μ<2 C．0．7<μ<1 D．0．5<μ<0．7

图5-75所示矩形截面细长(大柔度)压杆，弹性模量为E，该杆的临界荷载Fcr为（　　）。

如图5-74所示四根压杆的材料、截面均相同，它们在纸面内失稳的先后次序为（　　）。A．(a)，(b)，(c)，(d) B．(d)，(a)，(b)，(c) C．(

两根完全相同的细长(大柔度)压杆AB和CD如图5-73所示，杆的下端为固定铰链约束，上端与刚性水平杆固结。两杆的弯曲刚度均为EI，其临界载荷Fcr为（　　）。

如图5-72所示，长方形截面细长压杆，b／h=1／2；如果将b改为h后仍为细长杆，临界力Fcr是原来的多少倍?（　　）A．2倍 B．4倍 C．8倍 D．16倍

图5-70所示一端固定一端为球形铰的大柔度压杆，材料的弹性系数为E，截面为矩形(h<b)，则该杆临界力Fcr为（　　）。

折杆受力如图5-69所示，以下结论中错误的为（　　）。A．点B和D处于纯剪切状态 B．点A和C处为二向应力状态，两点处σ1>0，σ2=0，σ3<0 C．按照第三

按照第三强度理论，图5-68所示两种应力状态的危险程度是（　　）。A．无法判断 B．两者相同 C．(a)更危险 D．(b)更危险

正方形截面杆AB，力F作用在xoy平面内，与x轴的夹角是a。杆距离B端为a的横截面上最大正应力在a=45°时的值是a=0°时值的（　　）。

有图5-66所示三种应力状态(a)、(b)、(c)之间的关系，为（　　）。A．三种应力状态均相同 B．(b)和(c)相同 C．(a)和(c)相同 D．都不相同

图5-65所示正方形截面等直杆，抗弯截面为W，在危险截面上，弯矩为M，扭矩为Mn，A点处有最大正应力σ和最大切应力τ。若材料为低碳钢，则其强度条件为（　　）。

图5-64所示变截面短杆，AB段的压应力与BC段压应力σBC的关系是（　　）。A．σAB比σBC大1／4 B．σAB比σBC小1／4 C．σAB是σBC的2倍

矩形截面杆的截面宽度沿杆长不变，杆的中段高度为2a，左、右段高度为3a，在图5-63所示三角形分布荷载作用下，杆的截面m—m和截面n—n分别发生（　　）。A．单

图5-62所示圆轴，固定端外圆上y=0(图中A点)的单元体的应力状态是（　　）。

工字形截面梁在图5-61所示荷载作用下，截面m—m上的正应力分布为（　　）。A．图(1) B．图(2) C．图(3) D．图(4)

两根杆粘合在一起，截面尺寸如图5-60所示，杆l弹性模量El杆2弹性模量E2，且El=2E2若轴向力F作用在截面形心，则杆发生的变形是（　　）。A．拉伸和向上的

图5-59所示圆轴，在自由端圆周边界承受竖直向下的集中力F，按第三强度理论，危险截面的相当应力σr3为（　　）。

图5-58所示T形截面杆，一端固定一端自由，自由端的集中力F作用在截面的左下角点，并与杆件的轴线平行。该杆发生的变形为（　　）。A．绕y和z轴的双向弯曲 B．轴